Stahlbau-Kalender 2022. Ulrike Kuhlmann

      (1) B Im Falle von Werkstoff-Nichtlinearitäten dürfen die Schnittgrößen eines Tragwerks durch eine inkrementelle Annäherung der Lasten an die Bemessungswerte für die relevante Bemessungssituation ermittelt werden.

      (2) B Bei dieser inkrementellen Annäherung sollten alle ständigen oder nicht-ständigen Lasten proportional erhöht werden.

AB.2 Vereinfachte Belastungsanordnung für durchlaufende Decken

      (1)B Für Durchlaufträger in Decken von Hochbauten ohne Kragarme, auf die hauptsächlich gleichmäßig verteilte Lasten wirken, ist es ausreichend, die folgenden Lastanordnungen zu berücksichtigen:

       a) die Bemessungswerte der ständigen und nicht-ständigen Lasten (γG Gk + γQ Qk) wirken zugleich auf jedes zweite aufeinander folgende Feld, auf alle anderen dazwischenliegenden Felder wirkt nur die ständige Last γG Gk;

       b) die Bemessungswerte der ständigen und nicht-ständigen Last (γG Gk + γQ Qk) wirken auf zwei beliebig benachbarten Feldern, auf allen anderen Feldern wirkt nur die ständige Last γG Gk.

      Anmerkung 1: a) bezieht sich auf die Feldmomente, b) bezieht sich auf die Stützmomente.

      Anmerkung 2: Es ist beabsichtigt, diesen Anhang zu einem späteren Zeitpunkt in EN 1990 zu überführen.

Anhang BB (informativ)

      Knicken von Bauteilen in Tragwerken des Hochbaus

      BB.1 Biegeknicken von Bauteilen von Fachwerken oder Verbänden

      BB.1.1 Allgemeines

      (1) B Bei Fachwerken und Verbänden darf die Knicklänge L_cr für Gurtstäbe in allen Richtungen und bei Fachwerkstäben für Biegeknicken aus der Stegebene gleich der Systemlänge L angesetzt werden, siehe BB.1.3 (1)B, wenn keine geringere Knicklänge durch genauere Berechnung gerechtfertigt wird.

       Zu Tabelle A.2

      M_i,Ed(x) ist das betragsmäßig größte Moment M_y,Ed für C_my,0 und M_z,Ed für C_mz,0, ermittelt nach Theorie I. Ordnung. Für die größte Verformung δ_x entlang des Bauteils ist bei der Berechnung von C_my,0 die Verschiebung in z-Richtung infolge M_y,Ed und bei der Berechnung von C_mz,0 entsprechend die Verschiebung in y-Richtung infolge von M_z,Ed anzusetzen.

       Zu Tabelle B.1 und B.2

      Als Querschnitte sind hier nur I-Querschnitte und rechteckige Hohlquerschnitte aufgeführt. Jüngere Untersuchungen [K52], [K53] haben die Anwendbarkeit auch für runde Hohlprofile gezeigt.

      Tabelle B.3. Äquivalente Momentenbeiwerte C_m zu Tabelle B.1 und B.2

(2) B Die Knicklänge L_cr eines Gurtstabes mit I- oder H-Querschnitten darf zu 0,9L für Biegeknicken in der Ebene und zu 1,0L für Biegeknicken aus der Ebene angenommen werden, sofern nicht eine kleinere Knicklänge durch genauere Berechnung gerechtfertigt wird.

      (3)B Fachwerkstäbe in Stegen können mit einer kleineren Knicklänge als der Systemlänge für Biegeknicken in der Ebene nachgewiesen werden, wenn die Verbindungen zu den Gurten und die Gurte dieses aufgrund ihrer Steifigkeit und Festigkeit zulassen (z. B. falls geschraubt Mindestanschluss mit 2 Schrauben).

      (4)B Unter solchen Bedingungen und für übliche Fachwerke darf die Knicklänge L_cr für Gitterstäbe für Biegeknicken in der Stegebene auf 0,9L abgemindert werden, siehe BB.1.2.

BB.1.2 Gitterstäbe aus Winkelprofilen

(1)B Wenn die Gurte eine ausreichende Endeinspannung für Gitterstäbe aus Winkelprofilen darstellen und die Endverbindungen solcher Gitterstäbe ausreichend steif sind (falls geschraubt mindestens zwei Schrauben), dürfen die Exzentrizitäten vernachlässigt und die Endeinspannungen bei der Bemessung der Winkelprofile als druckbelastete Bauteile berücksichtigt werden. Der effektive Schlankheitsgrad darf wie folgt ermittelt werden:

      (BB.1)

      für Biegeknicken um die v-v-Achse;

      (BB.1)

      für Biegeknicken um die y-y-Achse;

      (BB.1)

      für Biegeknicken um die z-z-Achse;

      wobei in 6.3.1.2 definiert ist.

       Zu Tabelle B.3

      Die Werte C_m gemäß den Formeln wurden für Knicklängen entsprechend den Stablängen entwickelt, vgl. Methode b) nach 5.2.2(7). Für das Ersatzstabverfahren gemäß 5.2.2(8) mit Knicklängen größer als die Stablängen bei verschieblichen Rahmen ist C_m immer zu 0,9 zu setzen, vgl. entsprechenden Hinweis in der Tabelle.

      Die Koeffizienten α_s und α_h bestimmen sich nach dem Verhältnis der absoluten Momentenwerte für das Moment M_h an der Stützung und M_s in Feldmitte. Falls der absolute Wert von M_h größer ist als M_s, dann gilt α_s = M_s/M_h (mit Vorzeichen) und die Formeln in den ersten 3 Zeilen gelten für die Bestimmung von C_m. Im umgekehrten Fall, also der absolute Wert von M_s ist größer als M_h, dann gilt α_h = M_h/M_s (mit Vorzeichen) und die Formeln in den letzten 3 Zeilen sind maßgebend für die Bestimmung von C_m. Erläuterungen hierzu auch in [K52].

      Der Begriff „in der Ebene gehalten“ für die Zuordnung der Momentenbeiwerte unten in der Tabelle B.3 ist an dieser Stelle leider etwas unglücklich gewählt. Eigentlich sind hier die Halterungen in Richtung der entsprechenden Querschnittsachsen gemeint.

      (2) B Wird lediglich eine einzige Schraube für die Endverbindungen der Gitterstäbe aus Winkelprofilen verwendet, ist in der Regel die Exzentrizität unter Verwendung von 6.2.9 zu berücksichtigen und die Knicklänge L_cr ist als Systemlänge anzunehmen.

BB.1.3 Bauteile mit Hohlprofilen

      (1) B Bei Gurtstäben mit Hohlquerschnitt darf die Knicklänge L_cr für Biegeknicken in und aus der Ebene mit 0,9L angenommen werden, wobei L die Systemlänge für die betrachtete Fachwerkebene ist. Die Systemlänge in der Fachwerkebene entspricht dem Abstand der Anschlüsse. Die Systemlänge rechtwinklig zur Fachwerkebene entspricht dem Abstand der seitlichen Abstützpunkte, sofern nicht ein kleinerer Wert durch genauere Berechnung rechtfertigt wird.

      (2) B Die Knicklänge L_cr einer Fachwerkdiagonalen mit Hohlquerschnitt darf bei geschraubten Anschlüssen mit 1,0L für Biegeknicken in und aus der Ebene angenommen werden.

      (3)